Саратовский государственный технический университет проектирование технологической оснастки




НазваниеСаратовский государственный технический университет проектирование технологической оснастки
страница6/11
Дата03.02.2016
Размер4.76 Kb.
ТипУчебное пособие
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11

Методика расчета потребных сил зажима.


Величину потребных сил зажима определяют решая задачу статики на равновесие твердого тела под действием всех приложенных к нему сил и моментов.Расчет сил зажима производится в 2-х основных случаях:

  1. при использовании имеющихся универсальных приспособлений с зажимными устройствами, развивающими определенную силу;

  2. при конструировании новых приспособлений.

В первом случае расчет зажимной силы носи проверочный характер. Найденная из условий обработки необходимая зажимная сила должна быть меньше или равна той силе, которую развивает зажимное устройство используемого универсального приспособления. Если это условие не выдерживается, то производят изменение условий обработки в целях уменьшения необходимой зажимной силы с последующим новым проверочным расчетом.

Во втором случае методика расчета зажимных сил заключается в следующем:

  1. Выбирается наиболее рациональная схема установки детали, т.е. намечается положение и тип опор, места приложения сил зажима с учетом направления сил резания в самый неблагоприятный момент обработки.

  2. На выбранной схеме стрелками отмечаются все приложенные к детали силы, стремящиеся нарушить положение детали в приспособлении (силы резания, силы зажима) и силы, стремящиеся сохранить это положение (силы трения, реакции опор). При необходимости учитываются и силы инерции.

  3. выбирают уравнения равновесия статики, применимые к данному случаю и определяют искомое значение величины сил зажима Q1.

  4. Приняв коэффициент надежности закрепления (коэффициент запаса), необходимость которого вызывается неизбежными колебаниями сил резания в процессе обработки, определяется фактически потребная сила зажима:



Коэффициент запаса К рассчитывается применительно к конкретным условиям обработки по формуле:

,

где К0 = 1,5 – гарантированный коэффициент запаса для всех случаев;

К1 – коэффициент, учитывающий состояние поверхности заготовок:

К1 = 1,2 – для черновой поверхности;

К1 = 1 – для чистовой поверхности;

К2 – коэффициент, учитывающий увеличение сил резания от прогрессирующего затупления инструмента (К2 = 1,0 – 1,9)

К3 – коэффициент, учитывающий увеличение сил резания при прерывистом резании (К3 = 1,2).

К4 – коэффициент, учитывающий постоянство силы зажима, развиваемой силовым приводом приспособления. (К4 = 1 – для механизированных силовых приводов (пневматических, гидравлических); К4 =1,3 – для ручного привода с удобным расположением рукояток; К4 =1,6 – для ручного привода с неудобным расположением рукояток (угол поворота рукояток более 90, неудобное для работы расположение);

К5 – данный коэффициент учитывается только при наличии крутящих моментов, стремящихся повернуть обрабатываемую деталь.
К5 = 1 – при установке детали базовой плоскостью на опоры с ограниченной поверхностью контакта (штыри);
К5 = 1,5 – если деталь устанавливается на планки и др. элементы с большой поверхностью контакта.

Примеры расчета зажимных усилий.

При расчете зажимного устройства, предупреждающего смещение заготовки под действием силы возможны следующие варианты взаимной ориентации сил резания и зажимных усилий:

  1. Силы резания Р и силы зажима Q одинаково наравлены и действуют на опоры. Этой схеме соответствует протягивание отверстий, обтачивание в центрах, цекование бобышек и др.

П


ри постоянном значении Р принимают:


Q = 0



  1. Сила резания Р направлена против зажимного усилия.







,

где k – коэффициент запаса > 1.



  1. Сила резания стремится сдвинуть заготовку с установочных элементов. Эта схема характерна для тех случаев, когда подача инструмента меняется в разных направлениях.

К


ним относятся: маятниковое фрезерование, фрезерование замкнутых контуров и т.д. Смещение заготовки предупреждается силами трения, возникающими в местах контакта заготовки с установочными и зажимными элементами.


,

где f1 и f2 – коэффициенты трения заготовки с установочными и зажимными элементами.

С учетом коэффициента запаса k > 1, получим:



Коэффициент трения f2 принимается при контакте с опорными пластинами 0,1 – 0,16. Если поверхность заготовки не обработана, при контакте со сферическими штырям f2 = 0,2 – 0,3. При контакте с рифлеными опорами или кулачками f2 до 0,7 в зависимости от рисунка рифлений и глубины.

  1. Усилия резания направлены на опоры (Р1) и одновременно сдвигают деталь по установочным элементам.














  1. Сила резания Р1 направлена против зажимного усилия и одновременно сдвигает заготовку(Р2).Рассчитывают 2 силы:













Из полученных значений Q1 и Q2 выбирают большее и принимают за расчетную величину Q необходимой силы зажима. Направление действия сил P1 и Р2 зависит от ориентации сил Рх, Ру, и Рz при обработке.

6



) Заготовка, установлена в патроне и находится под действием момента М и осевой силы P.





где Qc – суммарная сила зажима всеми кулачками:

,

где z – число кулачков в патроне.

С учетом коэффициента запаса k потребная сила, развиваемая каждым кулачком, будет:



7) Заготовка центрируется по выточке и прижимается к трем опорам двумя или несколькими прихватами.

В процессе обработки возникают сдвигающий момент и осевая сила. При равных реакциях опор и при наличии жесткой установки в тангенциальном направлении (т.е. касательно к поверхности заготовки в месте приложения зажимной силы) сила Q находится из равенства:



откуда:



8) Заготовка центрируется с помощью оправки и удерживается от проворота моментом трения на кольцевой площадке бурта оправки и между зажимом и заготовкой.








Если тангенциальная жесткость зажима незначительна, то сила трения (момент трения) между прихватами и заготовкой не учитывается.

9



) Цилиндрическая заготовка закреплена в призме с углом  без упора в торец.


При действии на заготовку момента сил резания Мр, стремящегося провернуть заготовку вокруг оси и осевой силы Рх потребная сила зажима определяется из условий:





здесь N (из треугольника векторов):



Откуда:

,




Классификация зажимных механизмов.

Силовые механизмы приспособлений делятся на простые и комбинированные, т.е. состоящие из двух или трех сблокированных простых механизмов.

К простым механизмам относятся клиновые, винтовые, эксцентриковые рычажные и др. Простые механизмы называют зажимами.

Комбинированные механизмы обычно выполняются как винто-рычажные, эксцентрико-рычажные и др.

В тех случаях, когда простые или комбинированные механизмы используются в компоновках с механизированными приводами (пневматическими и др.) их называют механизмами-усилителями.

По числу ведомых звеньев механизмы делятся на однозвенные, двухзвенные и многозвенные.

Каждый силовой механизм имеет ведущее звено, к которому прикладывается исходная сила, и одно или несколько ведомых звеньев (прижимных планок, плунжеров, кулачков), передающих обрабатываемой детали силы зажима. Многозвенные механизмы зажимают одну деталь в нескольких точках или несколько деталей в многоместном приспособлении одновременно и с равными силами.

По степени механизации силовые механизмы бывают ручные, механизированные и автоматизированные. Механизированные зажимы работают от энергии, передаваемой приводом. Автоматизированные зажимы приводятся в действие перемещающимися столами, суппортами, шпинделями станков или центробежными силами вращающихся масс и осуществляют зажим и раскрепление без участия рабочего.

Винтовые механизмы. Применяют в приспособлениях с ручным закреплением заготовок, в приспособлениях механизированного типа, а также в автоматических приспособлениях. Они просты, компактны и надежны в работе. Винты изготавливаются из стали 45 с т.о. до HRC 35 – 40. Направляющая резьбовая втулка выполняется из углеродистой стали 35 или 45 без закалки.

Номинальный диаметр винта в мм определяется из соотношения:



где С= 1,4 коэффициент для метрической резьбы;

Q – сила закрепления заготовки, Н;

 - допустимое напряжение растяжения (сжатия) (для винтов из стали 45 -  = 80 – 100 МПа).

Диаметр округляется до ближайшего большего значения. В приспособлениях применяют резьбы от М8 до М42.



а б в

Рис. Конструктивные разновидности торцов винта.

а - со сферическим концом, б - с плоским концом, в - с башмаком (для предупреждения порчи заготовки)

Момент, развиваемый на рукоятке или маховичке, для получения заданной силы закрепления.

Для винта по рис. –а:

Для винта по рис. –б:

Для винта по рис. –в:

Рассчитанное значение момента затяжки зажимного винта не должно превышать значения, допустимого по эргономичности в зависимости от конструктивного исполнения рукоятки или маховичка.

где f = 0,15 – коэффициент трения;

Клиновые механизмы. Тело под действием силы Q перемещается по плоскости. Возникает нормальная реакция N и сила трения F, отклоняющая реакцию опоры от нормального направления на угол . Этот угол называется углом трения. Из рис. видно, что:



К


Рис. Реакция опоры при наличии трения на контактных поверхностях
оэффициент трения скольжения f равен:




Рис. Система сил, действующая на клин с трением скольжения по поверхностям
.

В силовых механизмах клин может работать с трением на двух поверхностях (наклонной поверхности и основании клина) или с трением только по наклонной поверхности (например, в цанговых патронах). На рис.___ показана схема действующих на зажатый односкосый клин с трением по двум поверхностям.

Принятые обозначения: N – нормальная сила на наклонной плоскости, F – сила трения на наклонной плоскости, W1 – нормальная реакция основания, F1 – сила трения на основании клина.

При любом угле скоса  зажатый клин стремится вытолкнуть сила обратного действия Род, которая является горизонтальной составляющей нормальной реакции N (W – ее вертикальная составляющая).

Силе Род противодействует сила трения F1 на основании клина и горизонтальная составляющая F ’силы трения F на наклонной поверхности клина.

Условие равновесия клина:



с учетом того, что для рис ____ :



Сила трения на основании клина:



где 1 – угол трения на основании клина.

Величина нормальной реакции на основании клина:





Для предельного случая, когда клин переходит в несамотомозящий:



Подставив значения Род, F ‘, F1 в условие предельного случая самоторможения:



при малых углах  слагаемое , а величина тангенсов углов близка к их значению в радианах. Тогда:



Считая, :

(*)

Для клина с трением только по одной плоскости – наклонной ():

(**)

Условия самоторможения клина соответственно будут:



Клин и сопряженные с ним детали обычно выполняют из стали с чисто обработанными (шлифованными) поверхностями. Для этих поверхностей в зависимости от условий работы клина принимают:

f = tg  = 0,1;  = 543’

f = tg  = 0,15;  = 830’

Тогда условия самоторможения соответственно будут:

для клина с трением на двух поверхностях:



для клина с трением только по наклонной поверхности:



Для надежности заклинивания углы  при расчетах берут меньше предельных, исходя из потребного запаса самоторможения.



а)



б)

Рис. Использование клиновых механизмов в приспособлениях

а – винтовой зажим с клином-усилителем, б – прижим с поршневым пневмоприводом.

Конструктивно клиновые механизмы выполняются:

  1. с односкосым клином без роликов и с роликами. Они применяются в качестве усилителей пневмо- и гидроприводов.

  2. многоклиновые самоцентрирующие механизмы, которые используются в конструкциях патронов и оправок.

Определение силы зажима W.

а) для механизма с трением на обеих поверхностях клина сила зажима W будет зависеть от известной силы привода Q:



б) для механизма с трением только на наклонной плоскости, когда :




а) б)

Рис. Использование роликов в клиновых механизмах



в) для клина с двумя роликами. В этом случае трение скольжение заменяется трением качения (Рис. -а):



г) для клина с роликами только по наклонной плоскости (Рис. -б):



Зажимные механизмы с плунжерами. Применяются с одним, двумя и большим числом плунжеров. Одно- и двухплунжерные обычно применяются в качестве усилителей привода; многоплунжерные – в качестве центрирующих механизмов патронов и оправок.

Плунжер представляет собой промежуточную деталь нажимного действия (обычно цилиндрический валик), служащую для передачи усилия от одного элемента механизма к другому или воздействующего непосредственно на зажимаемую заготовку. ГОСТ 12483-67 устанавливает 3 исполнения конструкции плунжеров (рис. ). Материал плунжеров – сталь 45, твердость рабочих торцовых поверхностей – HRC 40…45.



а

б

в

Рис. Конструктивные исполнения плунжеров.

а - с одним сферическим и вторым плоским торцом, б - с двумя сферическими торцами, в - с одним сферическим торцом и плоской головкой.

Плоским торцом плунжер воспринимает давление (например создаваемое гидропластмассой), а сферическим торцом он воздействует на деталь или другой элемент приспособления.

Для обеспечения упругого воздействия плунжера на деталь, ограниченного усилиями пружин применяются пустотелые плунжеры двух исполнений (рис. )



а

б

Рис. Пустотелые плунжеры

а - с плоским и сферическим торцами, б - со сферическим торцом и плоской головкой


Эксцентриковые (кулачковые) зажимы. Рабочая часть этих зажимов выполнена в виде цилиндрических или криволинейных кулачковых валиков. Зажим с их помощью осуществляется быстрее, чем с помощью винтовых устройств, однако возможность их применения более ограничена по сравнению с винтовыми, т.к. они хорошо работают только при незначительных отклонениях размеров поверхностей, по которым о




Рис. Конструкции эксцентриков и кулачков применяемых в приспособлениях

брабатываемые детали укрепляются и при отсутствии вибраций.

1 – цилиндрический эксцентрик имеет широкое применение, т.к. прост в изготовлении. Недостатком такой конструкции является малый ход и непостоянство тормозящих свойств.

2 – отличается наличием среза для увеличения хода при установке и снятии обрабатываемой детали.

3 – имеет наибольшее применение на практике. Рабочая поверхность эксцентрика ограничивается сектором 60 - 90, остальное срезается. Такой кулачок целесообразно применять для отвода зажимного механизма при установке и снятии детали на значительные расстояния (до 45 мм).

4 – зажим представляет собой сдвоенный кулачок 3 и применяется в центрирующих механизмах и плавающих тисках.

Все эти кулачки закрепляются на валу и при помощи рукоятки, прикрепленной к валу, вращаются вместе с ним.

5 – эксцентриковый рычаг, т.к. эксцентриковый кулачок в нем соединен с рукояткой. Диапазон их действия меньше, чем кулачков.

6 и 7 – эксцентриковые валики. Применяются в качестве запирающих механизмов для точно исполненных подвижных частей приспособлений. В этих случаях не требуется значительный эксцентриситет, а следовательно, можно применить валик малого диаметра. предпочтение следует отдавать двухопорным валикам 6, как более жестким и надежным против изгиба.

8 – торцовый кулачок. Применяется совместно с прихватами (рычагами) и плунжерами.

Сила зажима заготовки:



где Q – сила на рукоятке;

L – плечо приложения силы;

 и 1 - угол трения покоя (  8) между эксцентриком и изделием и на оси эксцентрика соответственно;

 – расстояние от оси вращения эксцентрика до точки соприкосновения с изделием;

 - угол подъема кривой эксцентрика;

Рабочая поверхность эксцентриков может выполняться в виде окружности и криволинейной – в виде эвольвенты и спирали Архимеда. Различие их в том, что в развертке круговых эксцентриков клин получается криволинейным с предельным углом , отсюда нестабильность зажима. В то же время технология изготовления круговых эксцентриков значительно проще, чем криволинейных. Самотормозящие свойства эксцентриков увеличиваются с увеличением угла поворота. Рекомендуемый угол поворота э = 30 - 135

Материал для эксцентриков – сталь 20Х с цементацией на глубину 0,8 – 1,2 мм и закалкой до HRC 55…60.

5. Рычажные механизмы.


Рычаги используются в виде прихватов, прижимных планок в винтовых и эксцентриковых зажимах или в качестве усилителей.

Применяются несколько схем использования прихватов:



Рис. Применение рычажных механизмов для закрепления заготовки

1 схема:



где W – сила зажима заготовки;

Q –сила, развиваемая винтом, эксцентриком или штоком пневмо- или гидропривода;

 - кпд, учитывающий потери на трение в опорах рычага
(0,85 – 0,95).


2 схема:




3 схема:



Как видно из формул для определения сил зажима 1 схема наименее эффективна, т.к. при ее использовании сила зажатия детали меньше, чем приложенная приводом сила Q. Третья схема наиболее эффективна, т.к. дает возможность увеличивать приложенную силу.

Рычажно-шарнирные механизмы. Одной из разновидностей комбинированных механизмов являются рычажно-шарнирные. Чаще всего они используются в качестве усилителей в механизированных приводах. По конструкции делятся на однорычажные и двухрычажные одностороннего действия, а также двухрычажные двухстороннего действия (самоцентрирующие). Свойствами самоторможения эти механизмы не обладают.

В однорычажном механизме с роликом (рис. 55) зажим осуществляется зажимным рычагом-прихватом. Исходная сила Q при помощи рычага и прихвата преобразуется в зажимную силу W.

С


Рис. 55. Однорычажный механизм
ила Q и реакция N со стороны опоры ролика заменяются равнодействующей R, направленной вдоль рычага. После разложения R на горизонтальную и вертикальную составляющие получим силы W и Q.

Из треугольника сил для идеального механизма находим:



Видно, что при . Сила, развиваемая таким реальным механизмом определяется из формулы:



где  - дополнительный угол к углу наклона , который учитывает потери на трение скольжения в шарнирах (при f = 0,1,   1…2):

;

- приведенный коэффициент трения, которым учитываются потери на трение в роликовой опоре:

;

d – диаметр осей шарниров и внутренний диаметр ролика;

D – наружный диаметр ролика;

l – расстояние между осями отверстий рычага;

f – коэффициент трения скольжения в шарнирах и на оси ролика;

- коэффициент трения скольжения на опоре ролика.

П


а) б)

Рис. 56 Двухрычажные механизмы.
ри коэффициенте трения f = 0,1, угол  незначитетелен: при
d/D = 0,2 .

Двухрычажные механизмы одностороннего действия (Рис. 56-а). Для идеальных механизмов:

,

т.е. эти механизмы при равных исходных силах развивают в 2 раза меньшее зажимное усилие, чем однорычажные.

Для реального механизма:



Двухрычажные механизмы двухстороннего действия (Рис.56-б). Для идеальных механизмов:

,

Для реального механизма:




Пружинные механизмы. В станочных приспособлениях широкое применение получили винтовые цилиндрические пружины сжатия
(рис. 57-а). Накопленная при сжатии потенциальная энергия используется для зажима обрабатываемых деталей. Кроме того, они используются в качестве возвратных пружин в пневмо- и гидроцилиндрах одностороннего действия, в регуляторах давления, клапанах, фиксаторах и т.п.



а) б)

Рис. 57. Цилиндрические пружины сжатия(а) и растяжения (б) и
их механические характеристики.

Несколько реже используются винтовые цилиндрические пружины растяжения (Рис. 57-б). Их используют преимущественно в качестве элементов, обеспечивающих возврат деталей зажимных механизмов в исходное положение.



Рис. 58. Пружина кручения и ее характеристики.

Пружины кручения из круглой проволоки (Рис. 58). Пружины применяют в качестве прижимных аккумулирующих и упругих звеньев силовых передач

Пружины винтовые цилиндрические изготавливают из холоднотянутой проволоки по ГОСТ 9389-75. Применяемые для изготовления пружин марки стали имеют ряд особенностей.

Сталь 65Г по ГОСТ 14595-79 применяется для случаев когда поломка пружин не нарушает функционирования механизма и когда замена пружин не трудоемка. Это объясняется склонностью стали 65Г к образованию закалочных трещин.

Сталь 60С2А по ГОСТ 14595-79 используется для пружин работающих в ответственных механизмах с циклическим и статическим нагружением при отсутствии соударения витков. Недостатком ее является низкая прокаливаемость при диаметрах более 20 мм и склонность к графитизации.

Сталь 65С2ВА по ГОСТ 14595-79 служит лучшим материалом для пружин, работающих при высоких скоростях перемещений механизмов, возможных соударениях витков. Обладает высокими упругими свойствами, повышенной прокаливаемостью.



Рис. 59. Пластинчатая пружина и ее характеристика

Пластинчатые пружины (Рис. 59) применяют для незначительных линейных и угловых перемещений деталей конструируемых узлов. Материалом для изготовления пружин служит стальная холоднокатаная термообработанная лента (ГОСТ 21996-76). Ленту изготавливают из сталей 50, 60 по ГОСТ 1050-74, У7А, У8А, У9А, У10А, У12А по ГОСТ 1435 – 74 и 65 – 85, 60Г, 70Г, 60С3А, 70С2ХА по ГОСТ 14959 – 79.

Тарельчатые пружины (Рис. 60). ГОСТ 3057-79 устанавливает два типа тарельчатых пружин: Н – нормальной точности, получаемые штамповкой без механической обработки обреза, П – повышенной точности, у которых поверхности получаемые после штамповки обрабатываются механически. Тарельчатые пружины имеют весьма малый ход при значительных усилиях деформирования, что позволяет сконструировать компактные узлы.



а)



б) в) г)

Рис. 60 Тарельчатые пружины.

Для увеличения рабочего хода и получения необходимых механических характеристик тарельчатые пружины используют в виде пакетов с различной ориентацией в них отдельных пружин. Пакеты по рис. 60-б применяются в качестве аккумуляторов энергии зажимных механизмов приспособлений, буферных пружин амортизаторов. Пакеты по рис. 60-в применяются для гашения энергии ударов, воспринимаемых узлами механизмов. Пакеты, собранные по схеме, показанной на рис. 60-в работают при больших нагрузках (увеличение рабочей нагрузки примерно пропорциаонально числу пружин в пакете).

На рис. 57 обозначены следующие параметры пружин:

Р1 – начальная (предварительная) нагрузка пружины. Начальная нагрузка Р1 на пружину необходима для нормальной работы механизма, т.к. она обеспечивает выборку зазоров в сопряжениях.

Р2 – конечная нагрузка при максимальной рабочей деформации.

Р3 – предельная нагрузка, при которой пружина сжимается до соприкосновения витков, а напряжения почти достигают предела упругости.





- рабочий ход пружины;

Н0, Н1, Н2, Н3 – длина пружины в свободном состоянии, после приложения начальной, конечной и предельной нагрузок.

Жесткость пружины j, выражающая усилие (в Н или кгс), необходимое для сжатия (растяжения) пружины на 1 мм.



Для цилиндрических винтовых пружин круглого сечения жесткость можно определить исходя из конструктивных параметров по формуле:



где Dcp – средний диаметр пружины в мм;

d – диаметр проволоки, мм;

n – число рабочих витков пружины;

G – модуль сдвига, для стали G = 8000 кгс/мм2

Пружина для приспособления может быть выбрана по таблицам или на основании расчета.

Расчет цилиндрических пружин сжатия сводится к определению диаметра d проволоки, среднего диаметра пружины, числа n рабочих витков. Пружины приближенно рассчитывают на кручение, считая, что нагрузка Р направлена вдоль оси пружины и вызывает в поперечном сечении проволоки крутящий момент:

.

Величина наибольших касательных напряжений max в крайних точках сечения определяется по формуле:



где Wp – полярный момент сопротивления, для круглых сечений:



Тогда условие прочности будет:

,

отсюда находится максимальная (предельная) допускаемая нагрузка:

.

По этой формуле, задаваясь нагрузкой Р3 можно найти диаметр пружины Dср если известен диаметр проволоки d, или d если известен диаметр пружины Dср. В случаях, когда d и Dcp определяются по конструктивным соображениям, по формуле определяется допускаемая рабочая нагрузка.

Комбинированные зажимы. Количество простых силовых механизмов ограничено, и все они в основе своей являются клиновыми или рычажными. Следовательно, комбинированные механизмы представляют собой систему из клиновых, рычажных или клино-рычажных механизмов.

С помощью комбинированных механизмов можно:

  1. увеличить силу зажима,

  2. обеспечить самоторможение;

  3. сделать возможным зажим заготовки в наиболее выгодном месте и направлении.

Из двух или нескольких простых механизмов комбинируют один, например:

  • винтовая пара – клин;

  • винтовая пара – рычаг (Рис. 62-а, б, г, е);

  • эксцентрик – клин;

  • эксцентрик – рычаг(Рис. 61-в, д)



Рис. 61. Примеры комбинированных зажимных механизмов.
1   2   3   4   5   6   7   8   9   10   11

Похожие:

Саратовский государственный технический университет проектирование технологической оснастки iconВ. Б. Ильицкий, В. В. Ёрохин проектирование технологической оснастки
Учебное пособие предназначено для студентов специальностей "Проектирование технологической оснастки" для студентов специальностей...
Саратовский государственный технический университет проектирование технологической оснастки iconИнтеллектуальная миграция малого российского города
Защита состоится «16» декабря 2010 г в 11 часов на заседании диссертационного совета д 212. 242. 03 при гоу впо «Саратовский государственный...
Саратовский государственный технический университет проектирование технологической оснастки iconРабочая программа по дисциплине дс 01. 01 «Проектирование технологической оснастки» для специальности 120100 «Технология машиностроения» (151001.
«Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных производств»(151000- по оксо)
Саратовский государственный технический университет проектирование технологической оснастки iconСаратовский государственный технический университет
Программа утверждена на заседании умкс по направлению «Электроника и наноэлектроника»
Саратовский государственный технический университет проектирование технологической оснастки iconКурсовой проект по технологии машиностроения Проектирование технологической оснастки
Данный курсовой проект посвящен проектированию специального приспособления для последовательной обработки трех отверстий Ø100 Он...
Саратовский государственный технический университет проектирование технологической оснастки iconРоссийской федерации
Тамбовский государственный технический университет, Томский государственный университет, Тульский государственный университет, Тюменский...
Саратовский государственный технический университет проектирование технологической оснастки iconРоссийской Федерации Федеральное агентство по образованию Саратовский государственный технический университет
«Физические и химические методы исследования поверхности металлов и твердых тел»
Саратовский государственный технический университет проектирование технологической оснастки iconРоссийской Федерации Федеральное агентство по образованию Саратовский государственный технический университет
Определение геометрических параметров шарнирного многозвенника. Построение плана положений механизма
Саратовский государственный технический университет проектирование технологической оснастки iconМетодология управления качеством в сортопрокатной технологической системе на основе адаптивных моделей формирования потребительских свойств продукции
Работа выполнена в гоу впо «Магнитогорский государственный технический университет им. Г. И. Носова»
Саратовский государственный технический университет проектирование технологической оснастки iconЛогистические системы розничных торговых сетей
Работа выполнена в Федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Саратовский...
Разместите кнопку на своём сайте:
Библиотека


База данных защищена авторским правом ©lib2.znate.ru 2012
обратиться к администрации
Библиотека
Главная страница