Несущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений




Скачать 46.02 Kb.
НазваниеНесущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений
страница2/4
Дата03.02.2016
Размер46.02 Kb.
ТипАвтореферат
1   2   3   4

В четвертом разделе приводятся результаты экспериментальных исследований и сопоставительные расчеты.

Было выполнено сопоставление значений коэффициентов несущей способности, полученных согласно СНиП 2.02.01-83*,, по методике В.Г. Березанцева, а также рассчитанные по предлагаемым в данной работе формулам. Было установлено, что в большинстве случаев предельные давления на основание круглого штампа, соответствующие решению (9), будут меньше величин, полученных по формуле В.Г. Березанцева и больше значений, полученных по СНиП 2.02.01-83*.

Для сопоставления с данными опытов были рассмотрены две группы экспериментов: В.Г. Березанцева (предельное давление круглых штампов на песчаное основание) и Ю.Н. Мурзенко (предельное давление квадратных штампов на песчаное основание). На рис.7 приведены опытные и расчетные значения предельной нагрузки в относительных единицах.



Рис. 7. Сопоставительный график


Выполненный анализ показал допустимость применения предложенной в данном разделе методики для расчета несущей способности оснований круглых штампов.

Экспериментальная оценка несущей способности основания кольцевых штампов. С целью экспериментальной проверки теоретических значений коэффициента перехода k были проведены серии опытов с кольцевыми штампами шириной кольца 3 см и внутренними радиусами  rв=0 (круглый штамп); 0,5 см; 1,0 см; 1,5 см; 2,5 см и 4,5 см. Опыты проводились на сухих песчаных грунтах: песок мелкий средней плотности (γ15,8 кН/м3, φ  29º) и песок крупный средней плотности (γ  16,4 кН/м3, φ  37º). Нагрузка к штампу прикладывалась ступенями величиной 1/10 от теоретического значения предельной нагрузки через специальное загрузочное устройство. Нагружение осуществлялось до разрушения основания. В результате опыта фиксировалась предельная нагрузка на кольцевой штамп и рассчитывалось значение k0 (опытные значения k).



Рис.8. Графики изменения k0 и k.


На рис.8 приведены графики изменения коэффициента k0 в зависимости от отношения . Здесь же приведены графики теоретических значений k. Штриховая линия отвечает опытным данным, сплошная линия  теоретическим. Линии 1 отвечают мелкому песку, линии 2  крупному.

Полевые эксперименты были организованы на опытной площадке в районе «Снегири» в г. Новосибирске в августе-сентябре 2005 г. с целью определения несущей способности глинистого основания кольцевых штампов (первая серия опытов). Установка по задавливанию кольцевых штампов представляла собой металлическую конструкцию, упорная балка которой удерживалась четырьмя анкерными сваями. Общий вид опытной установки и штампов показан на рис. 9. Опыты проводились на кольцевых металлических штампах с шириной кольца 15 см и наружными диаметрами 300 мм, 380 мм, 500 мм и 900 мм. Основание было сложено водонасыщенным легким суглинком: γ  19,8 кН/м3,   22,7º, c  6,2 кПа. Осадка фиксировалась с учетом времени консолидации основания от каждой ступени нагрузки. В таблице 5 приведены опытные значения осредненных предельных давлений , а также теоретические pпр,к значения предельного давления.


Таблица 5.  Предельные нагрузки на глинистое основание кольцевых штампов.

rв, см

0

4

10

30

, кПа

235

246

258

203

, кПа

229

219

203

173








Рис. 9. Общий вид установки и опытных штампов


Данные опытов показали, что теоретические значения предельной нагрузки не превосходят опытных величин.

Во второй серии опытов исследовалась несущая способность основания кольцевых штампов, сложенного супесью. В опытах использовался тот же набор штампов, что и в первой серии опытов.

Полевые эксперименты проводились на строительной площадке по ул. Лежена в г. Новосибирске в октябре 2007 г. В качестве опытного полигона использовалось ровное дно котлована, разработанного для сооружения фундаментной части высотного здания. Сжимаемая толща под штампом была представлена твердой супесью естественного сложения с характеристиками: удельный вес грунта , удельное сцепление и угол внутреннего трения . Параметры прочности супеси и определялись в консолидированодренированных стабилометрических испытаниях. Методика отдельного испытания заключалась в нагружении образца грунта вертикальным давлением вплоть до разрушения при постоянном боковом давлении, т.е. при значении параметра Лоде 1.

Опыты проводились с использованием технической базы ОАО «Стройизыскания» г. Новосибирска. Общий вид опытной площадки показан на рис.10.



Рис. 10. Общий вид испытательной установки.

1рама с упорной балкой; 2площадка для загрузочных плит;

3загрузочные плиты; 4кольцевой штамп


Как в опытах с кольцевыми штампами на песчаном основании, так и в настоящих полевых исследованиях, имеет место снижение среднего предельного давления с увеличением внутреннего радиуса кольца. Эффект увеличения предельного давления при малых внутренних радиусах здесь не был зафиксирован.

Таким образом, можно заключить следующее: предельная нагрузка кольцевого штампа на супесчаное основание снижается при увеличении внутреннего радиуса кольца при постоянной его ширине и стремится к постоянной величине. В отличие от опытов на песчаных грунтах здесь не было зафиксировано увеличение предельной нагрузки при малом радиусе штампа.

Предельные нагрузки на супесчаное основание кольцевых штампов

Таблица 6

rв

см

А

см2

, кН

, кН

,кПа

1 опыт

2 опыт

3 опыт

среднее

среднее

0

706,8

53

62

55

57

806

4

1084

67

72

73

71

654

10

1649

82

90

96

89

539

30

3534

132

141

140

138

390


В статических решениях теории предельного равновесия грунтов о несущей способности основания штампа определяется не только равнодействующая предельной нагрузки, но также соответствующая ей эпюра предельного давления по подошве штампа. Форма эпюры контактного предельного давления является одним из показателей корректности теоретического решения. Ранее выполнялось сопоставление эпюры контактного предельного давления по подошве круглого штампа, определенной опытным путем и в статическом решении. Заметим, что в экспериментальных работах определялась эпюра нормальной компоненты предельного давления. Сопоставительный анализ форм эпюр предельного давления для круглого штампа показал удовлетворительное соответствие.

Полученные решения для кольцевого штампа также требовали экспериментального подтверждения в отношении формы эпюры предельного давления. Поэтому, были организованы и проведены специальные опыты по регистрации эпюры нормальной компоненты предельного давления кольцевых штампов на основание. Аппаратура для измерения давления в грунте была подготовлена и предоставлена для проведения опытов сотрудником НИЛ «Геология, основании яи фундаменты» СГУПС Э.А. Самолетовым. На рис.11 показан комплект автономной системы измерительной аппаратуры. Измерение контактного давления осуществлялось с помощью датчиков давления  месдоз, имеющих размеры: диаметр 20 мм и толщину 5 мм (рис.12). Сигнал, поступающий с датчиков давления, регистрировался миллиамперметром. Блок питания представлял собой две батарейки постоянного тока (общее напряжение 3 в).




Рис.11.Аппаратура для измерения нормального давления в грунте

1месдозы; 2миллиамперметр; 3автономный блок питания




Рис. 12. Датчик давления

Месдозы устанавливались непосредственно под подошвой штампа и располагались в радиальном направлении равномерно по ширине кольца. На полке кольца 15 см шириной размещалось пять датчиков давления диаметром 2 см. Между датчиками давления и подошвой штампа была устроена буферная прослойка сухого пылеватого песка толщиной 1 см. Это обеспечивало надежную передачу давления на датчики и, соответственно, устойчивые результаты измерений. На рис. 13, для примера, показаны опытная эпюра предельного давления для кольцевого штампа (жирная сплошная линии), а также трансформация эпюры в процессе роста нагрузки (тонкие штриховые линии). Следует отметить, что характер эпюры предельного давления для кольцевого фундамента в радиальном направлении по ширине кольца в принципе повторяет характер аналогичных эпюр для круглого и ленточного фундаментов, полученных для песчаных оснований. Эти эпюры имеют выпуклый характер с максимальным значением в средней части штампа. Предельные нагрузки, рассчитанные по экспериментальным эпюрам, незначительно превышают интегральную величину разрушающей нагрузки, установленной в опыте, что дополнительно подтверждает корректность проведенных измерений. На этом же рисунке показана теоретическая эпюра контактного предельного давления (жирная штриховая линия).



Рис.13. Опытные эпюры предельного давления кольцевого штампа (rв = 4см) на основание и трансформация эпюры контактного давления с ростом нагрузки: 1а 0,25; 1б0,5; 1в0,75, (предельная нагрузка)пунктирная линия  теоретическая эпюра предельного давления


В пятой главе был рассмотрен вопрос о несущей способности слабых оснований осесимметричных земляных сооружений, представляющие собой, например отвалы горных пород или других сыпучих материалов. На рис.14 показаны общие схемы таких сооружений и расчетные эпюры давления, передающегося от этих сооружений на основание.



Рис. 14 Осесимметричные земляные насыпи


Решение осесимметричной задачи для конусообразной эпюры нормальной компоненты предельного давления осуществляется численным интегрированием указанных уравнений методом конечных разностей по характеристикам. Общая компоновка краевых задач статики сыпучей среды показана на рис.15. В зоне AGEF реализуется специальное решение без особой точки (или «с растянутой особой точкой»).

Решение осуществлялось в относительных переменных для приведенных напряжений. В качестве единицы массовой силы принимался удельный вес грунта , а в качестве единицы длины  радиус основания конуса  . Исходными данными для решения являлись: угол внутреннего трения грунта и относительная связность грунта . Результатом решения являлось максимальное относительное приведенное значение нормальной компоненты предельного давления . Абсолютная величина , соответственно, устанавливается по формуле:




Рис.15. Компоновка краевых задач

(18)

Значения приведены в таблице 7.

Таблица 7





5

10

15

20

10

9,20

25,0

54,0

90,0

8

7,40

20,0

45,0

74,0

6

5,60

15,0

34,0

34,0

4

3,80

10,3

23,0

32,0

2

1,90

5,40

12,0

13,0



Решение статики сыпучей среды для условий осевой симметрии о предельном давлении с эпюрой нормальной компоненты в виде усеченного конуса является прямым продолжением предыдущего решения, поскольку в нем используется основная его идея о специальной зоне предельного равновесия с «растянутой особой точкой». В данном решении также допускается отход от гипотезы полной пластичности грунта. Принимается та же кусочнолинейная зависимость (5.5) параметра Лоде от угла . Здесь тоже имеет место неоднозначность решения и выбор результата производится по условию максимума предельной нагрузки на основание.

Таким образом, решение содержит два свободных параметра: и . Этим параметрам отвечают два условия: положение точки перелома на эпюре нормальной компоненты предельного давления и значение на оси симметрии. Поиск этих параметров организован в численном решении. На рис.16 приведен пример сетки линий скольжения в основании при действии на него предельного давления с эпюрой нормальной компонентой в виде усеченного конуса.




Рис.16. Пример сетки линий скольжения


По изложенному алгоритму были рассчитаны величины предельных давлений с эпюрой нормальной компоненты в виде усеченного конуса для различных значений исходных данных. Решение осуществлялось в относительных переменных для приведенных напряжений. В качестве единицы массовой силы принимался удельный вес грунта , а в качестве единицы длины  радиус основания конуса  . Исходными данными для решения являлись: угол внутреннего трения грунта , относительная связность грунта и параметр эпюры . Результатом решения являлось максимальное относительное приведенное значение нормальной компоненты предельного давления . Абсолютная величина, соответственно, устанавливается по вышеприведенной формуле (18).

1   2   3   4

Похожие:

Несущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений iconУчет жесткостных параметров зданий при расчетах оснований и фундаментов
Работа выполнена на кафедре «Основания и фундаменты» гоу впо «Петербургский государственный университет путей сообщения»
Несущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений iconУчебное пособие умо /А. С. Востриков, > Г. А. Французова. 2-е изд., стер. М
Список литературы для кафедры 'Строительного производства, оснований и фундаментов '
Несущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений iconПетрозаводский Государственный Университет Кафедра строительных конструкций, оснований и фундаментов
Усиление ригеля междуэтажного перекрытия с помощью предварительно-напряженных затяжек 9
Несущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений iconМетодические указания и контрольные задания для студентов-заочников для специальности: 270103 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений»
Дисциплина «Строительные конструкции» предназначена для реализации Государственного образовательного стандарта среднего профессионального...
Несущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений iconОбломки породообразующих минералов в сульфидно-кварцевых жилах шарташского гранитного массива: несущая способность кварцобразующих растворов

Несущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений iconМетодические рекомендации по выполнению домашней контрольной работы для студентов заочного обучения образовательных учреждений среднего профессионального образования специальности 270802 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений» Кемерово
Методические рекомендации предназначены для студентов техникума обучающихся по специальности «Строительство и эксплуатация зданий...
Несущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений iconТ. П. Кашарина инженерные изыскания, реконструкция зданий и сооружений
Ее объемы настолько возросли, что опережают темпы развития вновь построенных зданий, т к отторжение новых участков под застройку...
Несущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений iconЗакон от 30. 12. 2009 n 384-фз"Технический регламент о безопасности зданий и сооружений"
Федеральный закон от 30. 12. 2009 n 384-фз"Технический регламент о безопасности зданий и сооружений"
Несущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений iconРабочая программа дисциплины «Безопасность выполнения строительно-монтажных работ» для специальности 270103 «Строительство и эксплуатация зданий и сооружений»
Рабочая программа учебной дисциплины "Безопасность выполнения строительно-монтажных работ" предназначена для реализации компонента...
Несущая способность оснований осесимметричных фундаментов зданий и сооружений iconСписок литературы для кафедры 'Архитектуры и дизайна' 2012
Архитектурная типология гражданских и промышленных зданий и сооружений общепрофессиональные дисциплины
Разместите кнопку на своём сайте:
Библиотека


База данных защищена авторским правом ©lib2.znate.ru 2012
обратиться к администрации
Библиотека
Главная страница